容器在制作的完整过程中产生的另一种缺陷是造成壳体几何形状的不连接，如凹凸不平、接缝角变形等。

  曲率半径不同的两种壳体连接在一起时，由于应力不同，所产生的变形也不一样。

  但它们又相互约束，并由此在交接处引起剪力和弯矩，使壳体产生附加弯曲应力，造成过高的局部应力。

  一般说来，直径大而深度小的凹陷，几何形状的变化比较缓和，所产生的影响也小。在容器制作的完整过程中产生的封头凹凸不平，一般都是变化比较缓和的。

  容器壳体上残存的内应力即使不至于产生裂纹，也会加剧能承受压力的容器的疲劳破裂和应力腐蚀破裂。

  对化工容器进行气密试验主要是为了检验容器的严密性。作过气压强度试验，并经检查合格的容器可不另做气密性试验。

  试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后保压10min，然后降至设计压力，在焊缝和连接部位进行渗漏检查。

  （1）能承受压力的容器的本体、接口部位、焊接接头等的裂纹、过热、变形、泄漏等；检漏孔、信号孔的漏液、漏气、检漏管疏通。

  （2）外表面的腐蚀，保温层破损、脱落、潮湿、跑冷；相邻管道或构件的异常振动、响声、相互摩擦。

  （1）纵、环焊缝对口错边量、棱角度，焊缝余高，角焊缝的焊缝厚度和焊角尺寸及布置不合理的焊缝；

  （2）同一断面上最大直径与最小直径，封头表面、直边高度和纵向皱折，不等厚板（锻）件对接接头未进行削薄过度的超差情况；

  （1）腐蚀与机械损伤测定其深度、直径、长度及其分布，并标图记录。对非正常的腐蚀，应查明原因。

  有下列情况之一的，应进行不小于焊缝长度20%的表面探伤检查；材料强度级别b＞540MPa的；Cr-Mo钢制的；有奥氏体不锈钢堆焊层的；介质有应力腐蚀倾向的；其他有怀疑的焊缝。

  如仍发现裂纹，则应进行全部焊缝的表面探伤检查。同时要逐步的检查外表面的焊缝有几率存在的裂纹缺陷。

  b.对应力集中部位、变形部位、异种钢焊接部位、工卡具焊迹、电弧损伤处和易产生裂纹部位，应重点检查。

  c.有晶间腐蚀倾向的，可采用金相检验或锤击检查。锤击检查时，用0.5～1.0kg的手锤，敲击焊缝两侧或其他部位。

  （４）其他对焊接敏感性材料，还应注意检查有几率发生的焊趾裂纹。变形及变形尺寸测定，可能伴生的其他缺陷以及变形原因分析。

  测定点的位置，一般应选择下列部位：液位经常波动部位；易腐蚀、冲蚀部位；制造成型时，壁厚减薄部位和使用中发生变形的部位；检查表面缺陷时，发现的可疑部位。

  （2）利用超声波测厚仪测定壁厚时，如遇到母材存在夹层缺陷，应增加测定点或用超声波探伤仪，查明夹层分布的情况，以及与母材表面的倾斜度。测定临氢介质的能承受压力的容器壁厚时，如发现壁厚增值，应考虑氢腐蚀的可能性。

  （1）主要受压元件材质的种类和牌号一般应查明。材质不明者，对于无特别的条件的钢制能承受压力的容器，允许按钢号Q235材料强度的下限值，进行强度校核；对于槽、罐车和有特别的条件的能承受压力的容器，必须查明材质。对于已经进行过此项检查，且已作出明确处理的，不再重复检查。

  （2）主要受压元件材质是否劣化，可根据详细情况，采用化学分析、硬度测定、光谱分析或金相检验等，予以确定。

  （1）保温层是否拆除，应依据使用工况和外部环境条件而定。有以下情况之一者，可不拆除保温层。

  （2）有金属衬里的能承受压力的容器，如发现衬里有穿透性腐蚀、裂纹、局部鼓包或凹陷，检查孔已流出介质，应局部或全部拆除衬里层，查明本体的腐蚀状况或其他缺陷。

  （3）用奥氏体不锈钢堆焊衬里的，如发现衬里破坏、龟裂、剥离和脱落等。对于非金属材料作衬里的，如发现衬里破坏、龟裂或脱落，或在运行中本体壁温出现异常，应局部或全部拆除衬里，查明本体的腐蚀状况或其他缺陷。

  （4）对于内外表面有覆盖层的，应先按本题2、4检查内表面，如发现有裂纹等严重缺陷，则应在外表面局部或全部拆除覆盖层，进行检验。

  （1）有以下情况之一时，一般应进行射线探伤或超声波探伤检查，必要时还应相互复验。

  e.用户要求或检验员认为有必要的部位。已进行过此项检查，再次检验时，如无不正常的情况，一般可不再复查。

  对高压螺栓应逐个清洗。检查其损伤和裂纹情况，必要时应进行表面无损探伤。应重点检查螺纹及过渡部位的无环向裂纹。

  是指专业检验人员，在能承受压力的容器停机时的检验，其期限分为：安全状况等级为1~3级的，每隔6年至少一次；安全状况等级为3~4级的，每隔3年至少一次。

  是指能承受压力的容器停机检验时，所进行的超过最高工作所承受的压力的液压试验或气压试验，其周期每10年至少一次。外部检查和内外部检验内容及安全状况等级的规定，见《在用能承受压力的容器检验规程》。

  a.介质对能承受压力的容器材料的的腐蚀情况不明、介质对材料的腐蚀速率大于0.25mm/a，以及设计者所确定的腐蚀数据严重不准确的；

  （2）介质对材料的腐蚀速率低于0.1mm/a或有可靠的耐腐蚀金属衬里的能承受压力的容器，通过一至二次内外部检验，确认符合原要求的，但不应超过10年；

  （3）装有触媒的反应器以及装有充填物的大型能承受压力的容器，其定期检验周期由使用单位根据设计图样和实际使用情况确定。

  最常见的情况是在焊缝中间沿焊缝长度方向开裂，有时在焊缝内部分布两个树枝状晶粒之间。热裂纹都产生在晶界处，这说明在焊缝结晶过程中晶界是个薄弱地带。

  产生热裂纹的缘由是焊缝中有液态间层存在，和结晶过程中焊缝受到拉应力的作用。存在液态间层是发生热裂纹的最终的原因，而拉应力是热裂纹的必要条件。

  近缝区的金属同样加热到很高温度(稍低于熔点)，如果近缝区母材的晶界有杂质或低熔点共晶存在，在热的作用下就在熔化，于晶界处形成液态间层，冷却过程中出现的拉应力就会使近缝区产生热裂纹。

  在焊缝热裂纹和近缝区的热裂纹存在着相互依存的关系，近缝区热裂纹可能是焊缝热裂纹的延续，也可能是焊缝热裂纹的起源。

  缺口及其端部小面积材料的状态是决定一个构件是不是呈脆性状态破坏的主要的因素，常见的许多脆性破坏均始于缺口或裂纹的端部。

  其原因在于，当受拉伸的构件存在缺口(裂口)时，由于其不连续性，则拉伸应力不可能传到裂纹的横截面，加到裂纹区域的载荷，则被传到裂纹端部的一个小区域内，这样在该处就产生一个高的局部集中应力和应变。

  当然裂纹愈长，则局部应力和应变越大。裂纹端部的局部应力随着施加应力增加而增大，很快达到材料的屈服强度，这就会使横截面积缩小。

  而邻近裂纹面的材料，在拉伸方向是没有应力的，这部分材料将阻止裂纹端部小体积金属的变形，这种约束将产生另外两个方向的二次应力，这就在裂纹端部小体积材料内产生三向拉伸应力，此三向应力状态不允许材料厚度方向产生收缩或变形，即所谓平面应变状态。

  按照第三强度理论，当三个主应力中最大与最小主应力亦为拉伸应力，因而最大主应力可以超过材料单向拉伸时的屈服应力，亦即由于缺口的存在，于缺口端部小体积材料产生一个三向拉伸应力系统。